吸收塔和煙囪合一的技術特點

1 吸收塔和煙囪合一的技術特點和結構特點

電廠一期脫硫由于受場地條件限制，FGD凈煙氣將由設置在吸收塔頂部的煙囪進行排放，現就吸收塔頂部設置煙囪的相關問題說明如下：

1.1濕煙囪的高度選擇

脫硫后熱煙氣（約45℃）從煙囪出口噴出大體經過4個階段：煙流的噴出階段、浮升階段、瓦解階段和變平階段。產生煙流抬升的原因有兩個，一個是煙囪出口處的煙流具有一定的動量，另是由于煙流溫度高于周圍空氣溫度而產生的凈浮力。影響這兩種作用的因素有很多，歸結起來可分為排放因素和氣象因素。排放因素有：煙囪出口的煙氣流速、煙氣溫度和煙囪內徑。氣象因素有平均風速、環境溫度、風速垂直切變、湍流強度和大氣穩定度。大多數煙氣抬升高度的公式都是經驗性的。

根據招標文件的要求，煙囪幾何高度為120m，煙囪出口流速約19m/s，依照《火力發電廠大氣污染物排放標準》（GB13223-2003），初步計算和描述了煙氣的抬升高度以及污染物的最大落地濃度的相關計算方法。

煙氣的熱釋放率Q_H=C_PV₀ΔT=29718KJ/S

煙氣抬升高度ΔH=2×(1.5V_sd+0.010Q_H)/U_s=118m

煙囪屬于高架源，由于高架源的污染源在空中，我們時常關心的是污染物的到達地面的濃度，而不是空中任一點的濃度。依照點源擴散的高斯模式，我們可以計算出地面任意一點的污染物落地的一次濃度。

通過招標文件提供的參數，我們計算得出煙囪的抬升高度為118米，與120相差無幾，此時將產生地面絕對最大濃度，若污染物的地面濃度滿足當地環保部門的要求，此時的煙囪高度將是合理的。

1.2 吸收塔和煙囪合一的結構計算和選型

1.2.1 鋼煙囪結構選型

鋼煙囪包括塔架式、自立式和拉索式三種形式。高大的鋼煙囪可采用塔架式，低矮的鋼煙囪可采用自立式，細高的鋼煙囪可采用拉索式。

塔架式鋼煙囪的鋼塔架可根據排煙筒的數量，水平截面設計成三角形和方形。塔架底部寬度與高度之比，不宜小于1/8。

自立式鋼煙囪的直徑d和高度h之間的關系宜滿足h≤20d。當不滿足此條件時，煙囪下部直徑宜擴大或采用其他結構型式。

當煙囪高度與直徑之比大于20（h/d＞20）時，可采用拉索式鋼煙囪。當煙囪高度與直徑之比小于35時，可設1層拉索。拉索一般為3根，平面夾角為120°，拉索與煙囪軸向夾角不小于25°。拉索系結位置距煙囪頂部小于h/3處。

從經濟的角度考慮，優先采用自立式或拉索式鋼煙囪。對于本工程，由于場地的限制，拉索的布置較為困難，故考慮采用自立式鋼煙囪。

本工程鋼煙囪立于吸收塔頂部，吸收塔直徑17米，頂標高41.6米，其中標高33.4米至41.6米為變徑段（錐段）；煙囪直徑7.6米，頂標高120米（見附圖）。對于本工程h/d=120/7.6=15.8<20，可采用自立式鋼煙囪。

1.2.2 鋼煙囪結構初步計算

在確定采用自立式鋼煙囪的結構形式后，我們對本工程的鋼煙囪進行了初步核算。對本工程的鋼煙囪（含吸收塔部分）進行有限元建模分析，煙囪段壁厚6～14mm，吸收塔段壁厚16～20mm，煙道入口開孔水平寬度控制在與吸收塔中心夾角90度，開孔上下兩側各設兩道環肋，左右兩側各設兩道縱肋，錐段上下各設一環肋，其余環肋按常規設置。錐段部分我們按不設縱向加勁肋、每隔10度設縱向加勁肋兩種方案分別進行了計算。

1.2.3 吸收塔和煙囪合一結構設計中應注意的幾個問題

A、煙道入口開孔對吸收塔部分的應力分布的影響；

從煙囪應力（絕對值）分布圖中，可以明顯看出煙道入口開孔對塔體的應力重分布的作用，吸收塔位于煙道入口開孔上下兩側的壁板上應力很小，該處壁板對結構傳力的作用很小，基本上可以忽略不計，該部分的荷載基本上由兩側壁板承擔，故開孔寬度越大，對結構越不利，故我們將開孔水平寬度控制在與吸收塔中心夾角90度的范圍內，并且在開孔上下兩側各設兩道較大的環肋，左右兩側各設兩道較大的縱肋（HN600），以形成封閉的框架，限制開孔處壁板的變形。

B、隔熱層的設置應符合以下規定：

a 煙氣溫度低于150℃，煙氣有可能對煙囪產生腐蝕時，應設置隔熱層。

b 隔熱層厚度由溫度計算決定，但最小厚度不宜小于50mm。對于全輻射爐型的煙囪，隔熱層厚度不宜小于75mm。

c 隔熱層應與煙囪筒壁牢固連接，當用塊狀材料或不定型現場澆注材料時，可采用錨固釘或金屬網固定。煙囪頂部可設置鋼板圈保護隔熱層邊緣。鋼板圈厚度不小于6mm。

d 為支承隔熱層重量，可在鋼煙囪內表面，沿煙囪高度方向，每隔1m至1.5m設置一個角鋼加固圈。

當煙氣溫度高于560℃時，隔熱層的錨固件可采用不銹鋼（1Cr18Ni9Ti）制造。煙氣溫度低于560℃時，可采用一般碳素鋼制造。

e 對于無隔熱層的煙囪，在其底部2m高度范圍內，應對煙囪采取外隔熱措施或者設置防護欄，防止燙傷事故。

C、破風圈的設置應符合下列規定：

a 設置條件：

當煙囪的臨界風速小于6～7m/s 時，應設置破風圈。

當煙囪的臨界風速為7～13.4m/s，且小于設計風速時，而用改變煙囪高度、直徑和增加厚度等措施不經濟時，也可設置破風圈。

b 設置破風圈范圍的煙囪體型系數應按表面粗糙情況選取。

c 設置位置：需設置破風圈時，應在距煙囪上端不小于煙囪高度1/3 的范圍內設置。

d 破風圈型式與尺寸：

a）交錯排列直立板型：直立板厚度不小于6mm，長度不大于1.5m，寬度為煙囪外徑的1/10：每圈立板數量為4塊，沿煙囪圓周均布，相鄰圈立板相互錯開45°。

b）螺旋板型：螺旋板厚度不小于6mm，板寬為煙囪外徑的1/10。螺旋板為3道，沿圓周均布，螺旋節距可為煙囪外直徑的5倍。

1.3 濕煙囪設計相關的其他問題

針對招標文件中業主所列出的有關吸收塔頂部濕煙囪的相關問題如除霧器反沖洗、煙羽下洗等問題，我公司簡要闡述如下：

1.3.1 關于除霧器的反沖洗問題

煙氣逆流經過循環漿液噴淋區以及除霧器沖洗區將不可避免的夾帶小的液滴，隨著煙氣排放高度的升高，煙氣的溫度將逐漸降低，此時的飽和濕煙氣將析出一部分水分，這些水將沿著煙囪壁返回吸收塔。由于我公司在設計塔直徑時考慮較小的煙氣流速（v＝3.7m/s），同時采用屋脊式的高效除霧器以保證煙氣盡可能的少攜帶出液滴；同時由于煙囪的高度不是很高，約80m，考慮到煙氣在煙囪內的流速影響，來自煙囪冷凝返回的漿液（約6.3m3/h）對除霧器所造成的動量遠小于除霧器沖洗噴嘴出口的水動量（除霧器沖洗水在噴嘴處的壓力為2bar），因此冷凝水量對除霧器所造成的反沖洗影響是可以忽略不計的。

1.3.2 關于煙羽下洗問題

當煙羽的垂直動量大于環境風的水平動量的2倍時，不會發生煙羽下洗。因此煙囪的出口煙速的選擇至關重要。根據美國對濕煙囪的調查，如果出口煙速高于10m/s，則很少有煙羽下洗的情況。但如果選擇過高的出口煙速將帶來兩個問題：一是阻力增加，二是會帶出凝結水，形成煙囪雨，影響周圍的環境。濕煙囪的設計要避免出現煙囪雨。煙囪雨還和煙囪內壁的防腐材料的表面粗糙度、表面附著力有關。從煙囪雨的角度，煙速不宜超過20m/s。本工程選擇的煙囪出口流速為19m/s，因此不會產生煙羽下洗以及煙囪雨的情況。同時，在煙囪外壁涂上環氧樹脂，即使有少量煙羽或煙囪雨滴落在煙囪外表面，也不會對煙囪外表面造成腐蝕。當只有一臺機組運行且負荷較低時，為避免煙囪出口流速過低，可適當提高鍋爐的排煙溫度，以滿足濕煙囪的出口流速要求。

在煙囪出口的設計上，還要充分考慮煙囪出口處凝結水的回收問題。由于煙囪出口處環境溫度較低，此處的凝結水量將比較多，我們將在煙囪出口采用以下結構形式：

通過設置煙囪頂部的疏水裝置，就能將煙囪出口附近處的冷凝水收集返回吸收塔。同時為避免煙氣溫度降低，如果煙囪內表面采用橡膠防腐，則煙囪外壁將敷設保溫層，保溫厚度不低于50mm；如果煙囪內壁采用賓高德泡沫玻璃磚防腐，則由于其良好的保溫性能，外表面不需要保溫，此時僅在煙囪外壁涂上環氧樹脂即可。

1.3.3 漿液循環管道的設置對吸收塔結構的影響

首先，漿液循環泵進出口設置非金屬膨脹節，泵體的振動不會通過漿液管道傳到吸收塔上。另外，漿液循環泵出口靠近吸收塔的管道與吸收塔之間設置非金屬膨脹節，啟動時漿液的沖擊荷載也不會傳到吸收塔上。在吸收塔壁的環向加固肋上僅為每根垂直段的管道設置1～2個限位支架，有少量的水平荷載由吸收塔承擔，在煙塔合一的整體結構計算中已充分考慮了該部分荷載。故運行中泵的振動和啟動時漿液的沖擊都不會對吸收塔造成影響。

1.4 不設GGH的濕法脫硫煙囪內筒防腐設計方案

1.4.1 脫硫煙氣的特點和腐蝕性

通常進行濕法脫硫處理且不設煙氣加熱系統GGH的煙氣，水份含量高，濕度大，溫度低，易于出現結露現象。脫硫處理后的煙氣一般還含有氟化氫和氯化物等強腐蝕性物質，是一種腐蝕強度高、滲透性強、且較難防范的低溫高濕稀酸型腐蝕狀況。

濕法脫硫工藝對煙氣中的SO2脫除效率很高，但對造成煙氣腐蝕主要成分的SO3脫除效率不高，約30%左右。因此，煙氣脫硫后，對煙囪的腐蝕隱患并未消除；相反地，脫硫后的煙氣環境（低溫、高濕等）可能使腐蝕狀況進一步加劇了。

由于國內脫硫煙囪運行的歷史不長，專項的腐蝕調查研究資料很少，經驗也不多，并且國內煙囪設計標準中對煙氣脫硫后煙囪防腐設計尚無明確說明，因此，對于濕法脫硫后煙氣對煙囪結構的腐蝕性分析，我們主要是借鑒國外的資料和做法。

國際工業煙囪協會（International Committee On Industrial Chimneys 縮寫 CICIND）在其發布的《鋼煙囪標準規程 Model Code For Steel Chimneys》（1999年第1版）中對脫硫后的煙氣腐蝕性能（煙氣腐蝕性能對其它類型煙囪同樣適用）有這樣的說明：

（1）煙氣冷凝物中氯化物或氟化物的存在將很大提高腐蝕程度。

（2）處于煙氣脫硫系統下游的濃縮或飽和煙氣條件通常被視為高腐蝕等級（化學荷載）。

（3）確定含有硫磺氧化物的煙氣腐蝕等級（化學荷載）是按SO3的含量值為依據。

（4）煙氣中的氯離子遇水蒸氣形成氯酸，它的化合溫度約為60℃，低于氯酸露點溫度時，就會產生嚴重的腐蝕，即使是化合中很少量的氯化物也會造成嚴重腐蝕。

按照“國際工業煙囪協會（CICIND）”的設計標準要求，燃煤電廠脫硫煙囪雖然在脫硫過程中已除去了大部分的氧化硫，但在脫硫后，煙氣濕度通常較大，溫度很低，且煙氣中單位體積的稀釋硫酸含量相應增加。因而，處于脫硫系統下游的煙囪，其煙氣通常被視為“高”化學腐蝕等級，即強腐蝕性煙氣等級，因而煙囪應按強腐蝕性煙氣來考慮煙囪結構的安全性設計。

1.4.2 脫硫煙氣的腐蝕性對煙囪設計方案的影響

1.4.2.1國內煙囪設計標準關于腐蝕性煙氣對煙囪設計方案的說明

按照國家標準《煙囪設計規范》GB50051-2002第10.2.2條和電力行業標準《火力發電廠土建結構設計技術規定》DL5022-93第7.4.4條的要求：當排放強腐蝕性煙氣時，宜采用多管式或套筒式煙囪結構型式，即把承重的鋼筋混凝土外筒和排煙內筒分開，使外筒受力結構不與強腐蝕性煙氣相接觸。

電力行業標準《火力發電廠土建結構設計技術規定》DL5022-93第7.1.2條還要求：600MW機組宜采用一臺爐配一座煙囪（一根排煙管）方案。

1.4.2.2國外煙囪設計資料說明

從目前了解的國外煙囪資料看，火電廠煙囪基本上都是套筒式或多管式煙囪，且以鋼內筒多管式煙囪為主，單筒式煙囪很少看到。我們認為這可能是套筒式或多管式煙囪具有檢修和維護空間，一旦需要，可立即對排煙內筒實施維護和補強；而單筒式煙囪（包括改進型單筒式煙囪）一旦建成投運，便很難再對它進行內部的檢修和維護。

對套筒式或多管式煙囪，排煙內筒的結構材料選擇一般有兩種：鋼內筒型結構和磚砌內筒型結構；從材料的抗滲密閉性來看，鋼內筒優于磚砌內筒，但經濟性差些（限于國內條件）。對于鋼內筒結構，在煙氣濕法脫硫（無GGH裝置）的情況下，國際工業煙囪協會（CICIND）在其發布的《鋼煙囪標準規程 Model Code For Steel Chimneys》（1999年第1版）中建議采用普通碳鋼板在其內側（與煙氣接觸側）增加一層非常薄的合金板或鈦板的方法進行處理。對于磚砌內筒結構（加設 GGH裝置），從美國薩金倫迪（SARGENT & LUNDY）公司設計資料和英國公司為廣東沙角C廠設計的240米高煙囪圖紙看，都對磚和膠泥提出了很高要求，即特殊的耐酸缸磚用硅酸鉀耐酸膠泥砌筑，一般分兩層錯縫布置，并設封閉層。磚的抗滲性能要求高，主要目的是防止煙氣滲透形成冷凝腐蝕和對排煙筒外包裹的保溫隔熱材料性能帶來不利影響。

1.4.2.3煙氣溫（濕）度和運行壓力與腐蝕性的說明

煙氣溫（濕）度與腐蝕性

脫硫后的煙氣溫度一般在40℃～50℃之間，且濕度很大并處于飽和狀態。根據前述的煙氣特點，它是低于煙氣結露的溫度，煙氣易于冷凝結露并在潮濕環境下產生腐蝕性的水液液體。一般的煙氣濕法脫硫處理中是采用加設煙氣加熱系統（GGH）來提高脫硫處理后排放的煙氣溫度（約80℃及以上），以減緩煙氣冷凝結露產生的腐蝕性水液液體。從理論上講，采用煙氣加熱系統（GGH）能有利于減緩煙氣的腐蝕（即提高煙氣溫度，減少結露），但煙氣濕度、水分這些誘發腐蝕的因素依然存在，況且GGH的運行能否滿足運行溫度值的要求，尤其是在發電機組低負荷運行、機組開啟和關停期間及其它不利工況時能否滿足運行溫度值的要求值得關注和重視。煙氣溫度低、濕度大，煙囪內的煙氣上抽力就降低，它影響著煙氣的流速和煙氣抬升高度及煙氣擴散效果，這對排放的煙氣滿足環保要求（特別是氮氧化物NOX指標）帶來不利的因素。

煙氣運行壓力與腐蝕性

煙氣運行壓力與煙氣的溫（濕）度和煙囪結構型式密切相關。煙氣溫度低，其上抽力就小，流速就低，容易產生煙氣聚集并對排煙筒內壁產生壓力。錐形煙囪結構型式（如單筒式煙囪）中的煙氣基本上是處于正壓運行狀況，而等直徑圓柱狀煙囪（如雙管和多管式煙囪中的排煙筒）是負壓運行狀況。煙氣正壓運行時，易對排煙筒壁產生滲透壓力，加快腐蝕進程；負壓運行時，煙氣滲透和腐蝕速度將大為減緩。

1.4.2.3煙囪結構材料選用與腐蝕性的說明

從對煙氣的抗滲防腐考慮，煙囪內筒應選用閉性好，整體性強，自重輕和無連接接頭的鋼內筒。磚砌內筒由于其分段支承處的接縫及形成砌體后的磚縫抗滲密閉性和整體性較差的緣故，都不可避免地存在滲透和腐蝕的問題，存在檢修和維護、甚至內筒更換的問題，而這不但導致發電機組的停運，而且內筒更換的施工也相當繁瑣和復雜。

對于內筒密閉性的要求，我們只要將內筒視作一根流淌結露的腐蝕性水液管道就不難理解了。目前條件下，鋼內筒是一種合適的選擇，鋼內筒的內壁都須進行防腐處理；有煙氣加熱系統GGH時，內壁可設耐酸砂漿防護層，無煙氣加熱系統GGH時，按照國外的作法其內壁考慮耐腐蝕金屬面層或玻璃磚貼面層，也就是我們常說的鈦鋼復合板和泡沫玻璃磚。

關于經濟性，通過幾個工程的比較和實踐，取消GGH后采用鈦鋼復合板或泡沫玻璃磚的煙囪投資均較取消前的煙囪和GGH投資的總和要少幾百萬～幾千萬。

1.4.3 本工程煙囪內壁防腐方案

方案一：采用內襯泡沫玻璃磚，煙囪外壁不需保溫，僅噴涂環氧樹脂。有關泡沫玻璃磚的技術方案見本專題1.6賓高德玻璃磚內襯系統簡介（由美國Henkel公司提供）。

山西霍州第二發電廠一期工程2×300MW機組、利港4×600MW機組、湛江奧里油電廠2×600MW機組、珠海電廠2×600MW機組等均在鋼內筒內側面加設了一層美國賓高得泡沫玻璃磚防腐層（51毫米厚）。

甘肅張掖電廠一期工程2×300MW機組、靖遠電廠三期工程2×300MW機組，配套煙囪φ6.2× 210m套筒式單筒煙囪，鋼筋混凝土外筒，鋼制內筒，采用上海川達環保材料有限公司的泡沫玻璃磚。

方案二：采用內襯丁基橡膠，其施工工藝與吸收塔襯膠工藝基本一致。煙囪外壁噴涂環氧樹脂，同時設置保溫巖棉和鋁合金外護板。匈牙利Oroszlany Plant Portrait:, Hungary，采用了碳鋼襯橡膠。見附圖：WTL25B-G026-01，該工程照片如下：

1.5 煙囪吊裝方案

1.5.1 煙囪概況

本脫硫改造工程的煙囪直接設置在吸收塔頂部，為一直徑7.6M的等徑鋼煙囪，自身高約80M，頂部出口標高為120M。

煙囪考慮在現場制作。制作時用40T龍門吊和25T GROVE或90T GROVE活動吊車配合進行，擬卷制成多段4.5M或6M米的短節，每節重量控制在12T以內。

1.5.2 吊裝設備的選擇

經綜合考慮，本方案選用MC320K附著式塔吊進行煙囪的吊裝。該塔吊最大起吊高度為150M，工作半徑R_MAX=25M時，起重能力Q=11T；工作半徑R=3.1～18.4M時，起重能力Q_MAX=16T。煙囪的吊裝半徑為12M，每節重量不超過12T，故選擇該吊車完全滿足煙囪吊裝要求。

1.5.3 吊裝前的準備工作

1）MC320K附著式塔吊已組裝好，并經過檢查和試重合格。

2）在每節組合好的煙囪組件上端圓周四等分處分別焊接好滿足要求的起吊用吊耳；吊耳可用鋼板或槽鋼制作，但焊接的位置應不影響兩節煙囪對口。

3）用工字鋼制作好起吊煙囪用的十字吊架。

4）準備兩對長10M、直徑26.5MM的起吊用鋼絲繩。

5）準備好吊裝用的指揮工具，包括對講機、哨子、信號旗等。

6）在每節準備起吊的煙囪組件的內外兩側距上端口1.2M處預先搭建好空中組對時需用的工作平臺，并圍上安全網。

7）在每節組合好的準備吊裝的煙囪組件上，爬梯等附件已安裝好；

8）準備好對口、切割和焊接用的工具，如常用的葫蘆、短鋼絲繩、卡環、夾頭、焊把、割刀、皮帶、板手、起子、撬杠、榔頭、線垂、卷尺等和其它相應的小型機工具。

1.5.4 吊裝程序

煙囪安裝采用順裝法。

在吸收塔封頂后，采用MC320K附著式塔吊直接進行煙囪底部第一節組合件的吊裝，在該節煙囪與吸收塔出口找正、定位、組對焊接完成后，再進行第二節煙囪組件的吊裝，以此類推，直至周而復始完成后續各節。

為保證吸收塔塔內施工安全和防腐施工防火的需要，在吸收塔出口的第一節煙囪吊裝前，在其內部可分別設置上、下兩層隔離層：上層用鋼板與煙囪內壁焊接，確保煙囪施工與吸收塔內施工完全隔離，同時作為煙囪施工時的內平臺；下層用防火板擱置在煙囪內壁的角鋼圈上，四周用有機速固防火堵料封堵，待煙囪施工完畢拆除上層隔板和臨時人空門封閉后可直接取出，確保吸收塔內防腐安全。

煙囪筒節全部吊裝完成后，及時安裝避雷針、航空燈及其它附屬設施。

在每次組對完成后，應及時割除吊耳和對口用臨時設施并打磨清理干凈，以減少以后高空工作量。

在煙囪施工到一定高度時，根據需要拉上保險纜風繩，纜風繩與水平面的夾角不得大于45度。

1.5.5 主要質量要求

1）煙囪吊裝施工工藝，吊耳及吊架等的制作與安裝，煙囪的對口、找圓、垂直度、焊接工藝等，其質量按有關標準、規范、圖紙執行。

2）煙囪吊裝施工用的所有材料、設備及工具都必須購于法定的生產廠家或商家，必須有產品合格證及出廠日期，必須有不低于方案設計參數的試驗報告，必須具有中國同類型產品的材質、性能及安全系數。

3）施工過程中，每班派一安全質量工程師跟班監督施工質量與安全。如有疑問，請示主管工程師和該方案設計者。

4）若因現場情況有異，需對方案進行修定或補充，需用其它的材料或機工具代替方案中的材料或機工具等，任何人不得擅自作主，必須經方案設計者同意才行?；蛘哂煞桨冈O計者匯同有關人員協商決定。

5）所有煙囪筒節在卷制好后、吊裝之前，必須進行編號和標識，必須確保按煙囪的設計順序安裝。

6）吊耳、對口用臨時設施等割除時不得傷及煙囪母材。要求預留一定高度然后打磨、刷漆。

7）煙囪筒節吊裝對口采用手工焊，要求先沿周長均勻點焊定位，四人對稱同時施焊，防止焊接變形。

8）施工過程中必須作好施工記錄，記錄中必須包括施工內容、質量、安全、責任人及時間地點。填寫質量驗收單和工程竣工單。

1.5.6 主要技術安全要求

1）在整個煙囪吊裝過程中，必須嚴格準確地按經審批的方案執行。

2）施工前，施工專業工程師必須向所有參與施工的人員進行施工方法、技術質量、安全措施方面的交底工作。所有參與施工的人員必須仔細通讀施工方案，做到人人明白。

3）全部施工準備工作完成后，施工專業工程師必須組織有關技術、質量、安全方面的專業工程師、方案設計者和總工程師，對所有的施工準備工作、自制結構、輔助設施及整個吊裝系統進行質量和安全的聯合檢查，檢查無誤后簽字認可，然后再進行整個吊裝系統的試重工作。在整個吊裝系統試重的全過程中和試重結束后，聯合檢查人員和監護人員再次對整個吊裝系統進行檢查，檢查無誤后再簽字認可，此時整個吊裝系統才能用于煙囪的正式吊裝。

4）整個吊裝系統的試重方法如下：整個吊裝系統的試重工作主要在煙囪第一節的吊裝前進行。

空負荷試驗——空鉤上下全程運行三次。

靜負荷試驗——按整個吊裝系統最大設計負荷吊起重物，且離地100毫米，懸停10分 鐘，然后放下重物。按整個吊裝系統最大設計負荷的125%吊起重物，且離地100毫米，懸停10分鐘，然后放下重物。

動負荷試驗——按整個吊裝系統最大設計負荷的110%吊起重物，且離地1米后制動，再提高1米后再制動，如此制動三次后開始下放。每下放一米制動一次，如此制動三次后停止。最后將重物勻速提升，當重物達到設計的極限高度后再制動，懸停10分鐘，然后慢慢下放重物至零米。

5）所有用于施工的機工具，使用前都必須進行檢修、保養和試重。

6）機工具的試重要求如下：

鏈條葫蘆、卡環——1.25倍允許工作荷載10分鐘的靜負荷試驗。

1.1倍允許工作荷載10分鐘的動負荷試驗。

鋼絲繩——2倍允許工作荷載10分鐘的靜負荷試驗。

7）所有參于使用的吊裝設備、設施及工具等試重無誤后，才能投入使用，才能進行煙囪的正式吊裝。

8）監護人員應由有經驗的專業工程師、技師和有資質的工人承擔。專業應包括電氣、機械、焊接、起重、架子和土建等。

9）監護工作包括煙囪吊裝施工的準備到竣工驗收的全過程和全范圍，監護依據為本方案、相關規范、規程、圖紙和作業指導書。監護人員應對其專業范圍內的監護工作負責。

10）所有參于鋼內筒施工的作業人員應具備良好的專業技能，必須身體健康?；加胁贿m宜高空作業疾病的人員，堅決不允參于高空作業。

11）所有施工人員施工時，必須戴好安全帽，系好安全帶。嚴禁邊工作邊聊天。必須嚴格遵守相關的安全法規、安全制度、安全操作程序。

12）指定技術能力和組織能力較高者為施工指揮者，實行統一指揮，分工到人，責任到人。并將所有施工人員的有關職責范圍在作業點張榜公布。

13）對施工中的異常情況，施工指揮者不能或者無把握解決時，必須請示施工專業工程師，專業工程師不能或者無把握解決時，必須請示總工程師和方案設計者。如遇重大問題，由總工程師召集方案設計者和各相關專業工程師共同研究解決。

14）施工通訊采用無線對講機，對講機不得少于6部。并且每班上班前必須將電充足。施工中如遇電池不足，對講機聲音不清晰，沒有對講機或者個數不足時，停止施工。

15）高處作業時，除施工人員必須戴好安全帽系好安全帶以外，各作業平臺及通道還必須搭設腳手架并設置圍欄和踢腳板，必要時還必須拉上安全網。作業平臺和安全網上的雜物必須每班清理干凈。

16）高處施工人員，隨身攜帶的工具必須放在工具包內，工具包必須斜掛在肩上。高處臨時材料廢料必須放好，必要時應和固定物綁扎，以免墜落傷人。

17）施工區域范圍內，必須設置醒目的安全標志，拉上警戒線，非施工人員不得進入施工區域。

18）煙囪施工時，內部必須要有足夠的照明和人工通風。

19）在起吊鋼內筒吊裝段前，施工單位必須通知有關供電部門，在起吊鋼內筒吊裝段的過程中不得停電。

20）不得歪拉斜吊，不明重量的物體不能吊，沒有明確被吊物與其它物體確實斷開前不能吊。鋼絲繩捆綁被吊物時，被吊物的棱角與鋼絲繩的接觸處要采取保護措施。

21）任何情況下，焊接都必須設置專用地線，不得以爬梯、鋼平臺、鋼內筒及鋼絲繩作為焊接地 線。

22）煙囪施工達到100米時應裝設航空指示燈，并應設置備用電源。

23）夏季、雷雨季節施工時應注意氣候變化情況，以防雷擊。

24）施工平臺及臨時設施拆除時應編制拆除方案，經審批后方能實施。

25）吸收塔頂部外圍應設置一圈1.2米高的圍欄并配齊踢腳板，沿圍欄高度方向圍上安全網，防止煙囪施工時高空落物延塔頂滑下或反彈傷人。

26）煙囪施工時，進入吸收塔的入口處上方應塔設防護隔離層，施工人員必須由安全通道出入。

27）為保證吸收塔塔內施工安全和防腐施工防火的需要，在吸收塔出口的第一節煙囪內分別設置上、下兩層隔離層：上層用鋼板與煙囪內壁焊接，確保煙囪施工與吸收塔內施工完全隔離，同時作為煙囪施工時的內平臺；下層用防火板擱置在煙囪內壁的角鋼圈上，四周用有機速固防火堵料封堵，待煙囪施工完畢拆除上層隔板和臨時人空門封閉后可直接取出，確保吸收塔內防腐安全。

28）必須文明施工。因煙囪內回音較大，不得大聲宣嘩以免造成指揮信號失真。施工時必須注意現場干凈整潔，所有施工材料及廢料都必須堆放有序，每天下班前必須集中清理一次，保持良好的施工環境和施工通道。

1.5.7 主要檢查項目

1）機械設備工作是否正常、有無噪音、漏電漏油等現象，所有潤滑點是否經過保養潤滑，軸承齒輪有無磨損情況，鏍拴鏍帽墊圈有無松動和遺漏。

2）鋼絲繩在一個捻節距內斷絲數超過總絲數的10%時，鋼絲繩表面銹蝕或磨損超過鋼絲原直徑的40%時，鋼絲繩直徑減少達7%時，鋼絲繩受沖擊力后較原來的長度伸長0.5%時，鋼絲繩有整股斷裂、麻芯外露、壓扁損傷、局部變形或成籠形、彎曲成死角、打成死結、嚴重起毛刺，鋼絲繩受火燒或局部被電弧損傷時，必須更換新的鋼絲繩。

3）鋼絲繩不得編結接長使用。

4）焊縫有無斷裂，是否有咬邊現象，焊縫高度是否滿足要求。

5）煙囪內設置的防火隔層是否完好有效。

6）自制的鋼結構是否有變形和失穩現象。

7）腳手架材料的規格和質量是否符合要求，腳手架的搭設是否符合有關設計和規程規范。

8）腳手架必須有足夠的和牢固的與固定結構或物體的連接點。腳手架搭設的管材不得鋼木混用。腳手板要鋪滿鋪穩，兩端綁扎，不得有空頭板。